揮發分的析出和燃燒使煤粉火焰穩定的機理是比較復雜的。一般認為，揮發分的燃燒反應首先是揮發分中碳氫化合物快速部分地氧化成CO，而后CO再進一步發生氣相反應生成CO。
齊宏等對不同煤粉濃度下燃燒引起的NO：污染進行了實驗研究。試驗的煤種有三種，分別為梅河褐煤、峰峰煙煤和四望璋無煙煤。
以上情況僅就層流和湍流而言，湍流燃燒比層流更復雜，在湍流中存在著煤粉粒子，而且粒徑不同、揮發分的析出速度不同等，情況更為復雜。因此，煤粉氣流的火焰傳播速度在理論上準確計算是較難的。
對煤粉濃度和著火距離的關系國內外進行過大量的研究。Masayasu$Sakai[423在一維混合控制爐中進行了較多煤種的試驗，五種煤中分析質揮發分V7=10.4%～37.8%，煤的低位發熱量為23782～303398kJ/kg(5680～7260kcal/kg)。
不管是冷風送粉還是熱風送粉，包括煙煤和貧煤，隨著煤粉濃度的增加，所需要的著火熱呈直線增加，而且不同的工況下著火區供應的熱量不同，較高的一次風溫度帶入爐內火焰區的熱量越大，所需要外界供熱量也越校
三個通道的模擬信號經過放大和濾波后，各自連接到一個帶有緩沖存儲器的快速A/D轉換器。
除了改變一次風率外，文獻的作者又用改變整個過?？諝庀禂档姆椒ㄩg接改變煤粉濃度，隨著過?？諝庀禂档慕档?，NO也是呈直線下降。
鍋爐出力為420t/h，按燃用無煙煤設計，采用WR燃燒器，正四角布置，同心反切圓燃燒系統，屬于下濃上淡的燃燒方式。
煤粉顆粒的尺寸分布是比較寬的，當它們流經鈍體后，由于受到慣性的影響，這些寬篩分的粒于在回流區內外將重新分布.它們對解釋鈍體的穩燃機理是有很大幫助的。
NQ生成規律去解釋高濃度煤粉燃燒時的NO的生成規律。三種煤的高濃度煤粉燃燒工況生成的NO都有比較一致的規律。
從理論上講，對于一定的煤種，它的著火方式發生轉變的臨界煤粉濃度應該為一個定值，并不是圖中所示的一個范圍。
激光采樣速度快，采樣量大，在一秒鐘內采樣幾百次甚至上萬次。通過對大量數據的加權平均，并由計算機自動計算、處理，準確度是比較高的。
導向塊安裝在一次風管靠背火面的一側，其工作面和氣流方向成30°角。導向塊前的一次風管為370×310mm，相應的流速為29.36m/s。
有相應的理想煤粉濃度，這種濃度對不同的煤種(煙煤和貧煤)、不同的空氣溫度(冷風和熱風)是不同的。
在試驗過程中，首先要解決的問題是著火點的確定。我們仍參照Wall$E73等人的觀點，將煤粉開始出現火星，同時0、CO：等氣體組分出現躍變時對應的爐壁溫度作為著火溫度，將該處對應的截面至水冷柵底部的距離定義為著火距離。
下面對煤粉粒徑和著火方式的關系進行研究。著火初期相同的爐內位置揮發分消耗少而固定碳消耗多，這表明小粒度煤粉氣流更傾向于發生多相著火和燃燒。
以上可以看出，煤粉氣流的升溫速度與粒徑成反比。對于極低濃度下的多相著火，煤粉粒徑減少，升溫速度加快，對應的著火溫度也降低。
以上所述的是煤粉粒徑對著火溫度、著火時間和著火方式的影響。在這個過程中煤粉濃度不同，影響的規律也是不同的。
以上所述的是煤粉粒徑對著火溫度、著火時間和著火方式的影響。在這個過程中煤粉濃度不同，影響的規律也是不同的。
研究著火過程比較簡便的方法是研究初始階段的溫度場，這里測量了燃燒器出口的溫度分布。
由于煤粉顆粒的慣性是煤粉局部高濃度區形成的主要原因，文獻F64]建議在設計船形體燃燒器時，要特別注意選取合適的船形體幾何形狀、阻塞比和在燃燒器內的布置
將試驗中濃側和淡側顆粒濃度平均值滅及均方根S，用S/瓦表示顆粒的集中程度，以濃淡兩側S/莨的平均值作為判斷標準。
由于它的存在可以卷吸部分高溫煙氣對煤粉進行加熱，對氣流的擾動也大大加強，因此對煤粉火焰的穩定和燃燒強化是很有意義的。組合葉片的結構尺寸變化對燃燒器出口流場是有影響的。
從流體力學的角度分析，一切物體可劃分為兩類，一類是流線型物體，例如飛機的機翼、汽輪機的葉片等。
撞擊塊后，煤粉顆粒因反彈而轉向。由于顆粒慣性遠大于空氣，因而煤粉在濃側聚集而實現煤粉的濃淡分離。該分離器的分離效果隨撞擊塊高度的變化而變化。
